三桩承台钢筋如何计算

发布网友 发布时间：2022-05-03 08:03

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热心网友 时间：2023-10-15 17:43

M=1/8qL^2，AS=M/fy rs h0。AS 是钢筋截面面积，ho 是梁的有效截面高都，一般梁高要减去保护层厚度，αS 和rs只是个计算参数，求αS是为了求rs，求rs是为了最后求AS有用。

当梁较高（hw>=450mm）时，为防止砼收缩和温度变形而产生的竖向裂缝，同时加强钢筋骨架的刚度，在梁两侧沿梁高每隔200mm处各设一根直径不小于10mm的腰筋，用拉筋联系。

桩基承台既要满足构造要求，也要满足抗冲切、抗剪切、抗弯承载力和上部结构的要求承台的尺寸和结构要求：形状：方、矩形、三角形、多边形、圆形最小宽度：≥50cm；最小厚度：≥30cm桩外缘距离承台边≥15cm。

边桩中心距离≥1.0D，即承台边缘至桩中心距离不宜小于桩的直径或边长且边缘挑出部分不应小于150mm.桩嵌入承台，大桩≥10cm小桩≥5cm，钢筋伸入承台30d混凝土标号≥C15，采用Ⅱ级钢筋时，混凝土标号≥C20；保护层7cm，当设素混凝土垫层时保护层厚度可适当减小。

扩展资料

施工注意事项

1、修筑承台的围堰和基坑开挖应符合有关规定。

2、搭设的操作平台及支撑系统应连接牢固，并能承受所有施工人员、机具和用料的重量。

3、在围堰内除土、吸泥或抽水时，应经常检查围堰稳定情况及围堰内冲刷情况，并有防止围堰倾斜的措施。

4、凿除超灌桩头混凝土应符合下列规定：

（1） 凿除应自上而下顺序进行。

（2） 两人作业时，应相互呼应，协调配合，多人作业时应设专人指挥。

（3） 使用风动工具必须严格按操作规程进行作业，并佩戴防护用品。

（4） 手工凿除时，大锤必须安装牢固，扶钎人应使用夹具，不得徒手扶钎，使锤人不得戴手套，不得与扶钎人面对面操作。

（5） 应及时清除拆除的碎块。

5、高承台结构中，当承台及墩身混凝土浇筑完成后，应将承台顶面以上的钢结构切除，不得危及通航船只的安全及造成洪水期漂浮物堆积。

参考资料来源：知网—各国承台配筋计算方法比较研究

热心网友 时间：2023-10-15 17:43

3 柱下独立承台：CT-3

3．1 工程名称：工程一

3．2 基本资料
3．2．1 承台类型：三桩承台 圆桩直径 d ＝ 400mm 按桩承载力自动计算
3．2．2 桩列间距 Sa ＝ 700mm 桩行间距 Sb ＝ 1230mm
承台边缘至桩中心距离 Sc ＝ 400mm
3．2．3 承台根部高度 H ＝ 1000mm 承台端部高度 h ＝ 1000mm
3．2．4 柱子高度 hc ＝ 600mm（X 方向） 柱子宽度 bc ＝ 600mm（Y 方向）
3．2．5 单桩竖向承载力特征值 Ra ＝ 1200kN
桩中心最小间距为 1.4m， 3.5d （d － 圆桩直径或方桩边长）
3．2．6 混凝土强度等级为 C25 fc ＝ 11.943N/mm� ft ＝ 1.271N/mm�
3．2．7 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm� 纵筋合力点至近边距离 as ＝ 110mm
3．2．8 永久荷载效应的分项系数 γG，对由可变荷载效应控制的组合，取 1.2，对由永久荷
载效应控制的组合，取 1.35
3．2．9 承台自重和承台上土自重
承台混凝土的容重 γc ＝ 25kN/m� 承台上土的容重 γs ＝ 18kN/m�
承台顶面以上土层覆土厚度 ds ＝ 1m
a ＝ 2(Sc + Sa) ＝ 2*(0.4+0.7) ＝ 2.2m
b ＝ 2Sc + Sb ＝ 2*0.4+1.23 ＝ 2.03m
承台底部面积 Ab ＝ a * b - 2Sa * Sb / 2 ＝ 2.2*2.03-2*0.7*1.23/2 ＝ 3.61m�
承台体积 Vct ＝ Ab * H1 ＝ 3.61*1 ＝ 3.605m�
承台自重标准值 Gk'' ＝ γc * Vct ＝ 25*3.605 ＝ 90.1kN
土自重标准值 Gk' ＝ γs * (Ab - bc * hc) * ds ＝ 18*(3.61-0.6*0.6)*1 ＝ 58.4kN
承台自重及其上土自重标准值 Gk ＝ Gk'' + Gk' ＝ 90.1+58.4 ＝ 148.5kN
基础自重和基础上的土重基本组合设计值 G ＝ γG * Gk
对由可变荷载效应控制的组合，取 G ＝ 1.2*148.5 ＝ 178.2kN
对由永久荷载效应控制的组合，取 G ＝ 1.35*148.5 ＝ 200.5kN
3．2．10 圆桩换算桩截面边宽 bp ＝ 0.866d ＝ 0.866*400 ＝ 346mm
3．2．11 设计时执行的规范：
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002） 以下简称 基础规范
《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002） 以下简称 混凝土规范
《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS 88：97） 以下简称 承台规程

3．3 基础底面控制内力
3．3．1 相应于荷载效应标准组合时，基础底面控制内力
3．3．1．1 柱编号：0 Nkmax 无地震作用参与
Nk ＝ 3451.5； Mkx' ＝ 0.0； Mky' ＝ 0.0； Vkx ＝ 0.0； Vky ＝ 0.0
Fk ＝ 3451.5； Mkx ＝ 0.0； Mky ＝ 0.0

3．3．2 相应于荷载效应基本组合时，基础底面控制内力
3．3．2．1 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
N ＝ 4659.5； Mx' ＝ 0.0； My' ＝ 0.0； Vx ＝ 0.0； Vy ＝ 0.0
F ＝ 4659.5； Mx ＝ 0.0； My ＝ 0.0

3．4 相应于荷载效应标准组合轴心竖向力作用下任一单桩的竖向力
Qk ＝ (Fk + Gk) / n （基础规范 8.5.3-1）
3．4．1 柱编号：0 Nkmax 无地震作用参与
Qk ＝ (3451.5+148.5)/3 ＝ 1200.0kN ≤ Ra ＝ 1200kN

3．5 不计承台及其上填土自重，相应于荷载效应基本组合单桩平均净反力 Nj ＝ F / n
3．5．1 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与 Nj ＝ 4659.5/3 ＝ 1553.2kN

3．6 柱对承台的冲切验算
Fl ≤ [βox * (2bc + aoy1 + aoy2) + (βoy1 + βoy2) * (hc + aox)] * βhp * ft * ho
（参照承台规程 4.2.1-2）
3．6．1 X 方向上从柱边至最近桩边的水平距离：
aox ＝ Sa - 0.5hc - 0.5bp ＝ 700-600/2-346/2 ＝ 227mm
λox ＝ aox / ho ＝ 227/(1000-110) ＝ 0.255
βox ＝ 0.84 / (λox + 0.2) ＝ 0.84/(0.255+0.2) ＝ 1.847
3．6．2 Y 方向（下边）从柱边至最近桩边的水平距离：
aoy1 ＝ 2Sb / 3 - 0.5bc - 0.5bp ＝ 2*1230/3-600/2-346/2 ＝ 347mm
λoy1 ＝ aoy1 / ho ＝ 347/(1000-110) ＝ 0.39
βoy1 ＝ 0.84 / (λoy1 + 0.2) ＝ 0.84/(0.39+0.2) ＝ 1.425
3．6．3 Y 方向（上边）从柱边至最近桩边的水平距离：
aoy2 ＝ Sb / 3 - 0.5bc - 0.5bp ＝ 1230/3-600/2-346/2 ＝ -63mm
λoy2 ＝ aoy2 / ho ＝ -63/(1000-110) ＝ -0.071
当 λoy2 < 0.2 时，取 λoy2 ＝ 0.2，aoy2 ＝ 0.2ho ＝ 0.2*890 ＝ 178mm
βoy2 ＝ 0.84 / (λoy2 + 0.2) ＝ 0.84/(0.2+0.2) ＝ 2.1
3．6．4 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上相应于荷载效应基本组合的冲切力设计
值 Fl ＝ 4659.5kN
[βox * (2bc + aoy1 + aoy2) + (βoy1 + βoy2) * (hc + aox)] * βhp * ft * ho
＝ [1.847*(2*0.6+0.347+0.178)+(1.425+2.1)*(0.6+0.227)]*0.983*1271*0.89
＝ 6784.4kN ≥ Fl ＝ 4659.5kN，满足要求。

3．7 底部角桩对承台的冲切验算
Nl ≤ β12 * (2c2 + a12) * tg(θ2 / 2) * βhp * ft * ho
（基础规范 8.5.17-10）
3．7．1 θ2 ＝ 2 * arctg(Sa / Sb) ＝ 2*arctg(700/1230) ＝ 59.3°
a12 ＝ (2Sb / 3 - 0.5bp - 0.5bc) * Cos(θ2 / 2)
＝ (2*1230/3-346/2-600/2)*Cos29.6° ＝ 301mm
λ12 ＝ a12 / ho ＝ 301/(1000-110) ＝ 0.339
β12 ＝ 0.56 / (λ12 + 0.2) ＝ 0.56/(0.339+0.2) ＝ 1.04
3．7．2 从角桩内边缘至承台外边缘的距离
c2 ＝ [Sc * ctg(θ2 / 2) + Sc + 0.5bp] * Cos(θ2 / 2)
＝ [400*ctg29.6°+400+346/2]*Cos29.6° ＝ 1109mm
3．7．3 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
扣除承台及其上填土自重后的角桩桩顶相应于荷载效应基本组合的竖向力设计值
Nl ＝ N1 ＝ 1553.2kN
β12 * (2c2 + a12) * tg(θ2 / 2) * βhp * ft * ho
＝ 1.04*(2*1.109+0.301)*tg29.6°*0.983*1271*0.89
＝ 1658.1kN ≥ Nl ＝ 1553.2kN，满足要求。

3．8 顶部角桩对承台的冲切验算
Nl ≤ β11 * (2c1 + a11) * tg(θ1 / 2) * βhp * ft * ho
（基础规范 8.5.17-8）
3．8．1 θ1 ＝ arctg(Sb / Sa) ＝ arctg(1230/700) ＝ 60.4°
a11 ＝ Sa - 0.5bp - 0.5bc ＝ 700-346/2-600/2 ＝ 227mm
λ11 ＝ a11 / ho ＝ 227/(1000-110) ＝ 0.255
β11 ＝ 0.56 / (λ11 + 0.2) ＝ 0.56/(0.255+0.2) ＝ 1.231
3．8．2 从顶部角桩内边缘至承台外边缘的距离
c1 ＝ ctgθ1 * 2Sc + Sc + 0.5bp ＝ ctg60.4°*2*400+400+346/2 ＝ 1028mm
3．8．3 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
扣除承台及其上填土自重后的角桩桩顶相应于荷载效应基本组合的竖向力设计值
Nl ＝ Max{N2, N3} ＝ 1553.2kN
β11 * (2c1 + a11) * tg(θ1 / 2) * βhp * ft * ho
＝ 1.231*(2*1.028+0.227)*tg30.2°*0.983*1271*0.89
＝ 1818.7kN ≥ Nl ＝ 1553.2kN，满足要求。

3．9 X 向（上边）斜截面受剪承载力计算
V ≤ βhs * β * ft * bo * ho （基础规范 8.5.18-1）
3．9．1 X 方向上从桩内边缘至最近柱边的水平距离：
ay ＝ Sb / 3 - 0.5bc - 0.5bp ＝ 410-600/2-346/2 ＝ -63mm
λy ＝ ay / ho ＝ -63/(1000-110) ＝ -0.071
当 λy < 0.3 时，取 λy ＝ 0.3
βy ＝ 1.75 / (λy + 1.0) ＝ 1.75/(0.3+1.0) ＝ 1.346
3．9．2 柱上边缘计算宽度 bxo
Sb / 3 - Sc ＝ 1230/3 - 400 ＝ 10 ≤ 0.5bc ＝ 300mm
bxo ＝ a ＝ 2200mm
3．9．3 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
扣除承台及其上填土自重后相应于荷载效应基本组合时的最大剪力设计值
Vx ＝ N2 + N3 ＝ 3106.3kN
βhs * βy * ft * bxo * ho ＝ 0.97*1.346*1271*2.2*0.89
＝ 3261.8kN ≥ Vx ＝ 3106.3kN，满足要求。

3．10 X 向（下边）斜截面受剪承载力计算
3．10．1 X 方向上从桩内边缘至最近柱边的水平距离：
ay ＝ 2Sb / 3 - 0.5bc - 0.5bp ＝ 820-600/2-346/2 ＝ 347mm
λy ＝ ay / ho ＝ 347/(1000-110) ＝ 0.39
βy ＝ 1.75 / (λy + 1.0) ＝ 1.75/(0.39+1.0) ＝ 1.259
3．10．2 柱下边缘计算宽度 bxo
bxo ＝ 2 * [Sc + (2Sb / 3 - 0.5bc + Sc) * Sa / Sb] ＝ 1847mm
3．10．3 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
扣除承台及其上填土自重后相应于荷载效应基本组合时的最大剪力设计值
Vx ＝ N1 ＝ 1553.2kN
βhs * βy * ft * bxo * ho ＝ 0.97*1.259*1271*1.847*0.89
＝ 2562.0kN ≥ Vx ＝ 1553.2kN，满足要求。

3．11 Y 向斜截面受剪承载力计算
3．11．1 Y 方向上从桩内边缘至最近柱边的水平距离：
ax ＝ Sa - 0.5hc - 0.5bp ＝ 700-600/2-346/2 ＝ 227mm
λx ＝ ax / ho ＝ 227/(1000-110) ＝ 0.255
当 λx < 0.3 时，取 λx ＝ 0.3
βx ＝ 1.75 / (λx + 1.0) ＝ 1.75/(0.3+1.0) ＝ 1.346
3．11．2 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
扣除承台及其上填土自重后相应于荷载效应基本组合时的最大剪力设计值
Vy ＝ Max{N2, N3} ＝ 1553.2kN
βhs * βx * ft * byo * ho ＝ 0.97*1.346*1271*2.03*0.89
＝ 3009.8kN ≥ Vy ＝ 1553.2kN，满足要求。

3．12 Y 轴方向柱边的弯矩设计值（绕 Y 轴）
3．13 由承台形心到承台底边的距离范围内板带的弯矩设计值
M2 ＝ Nmax * [αs - 0.75 * c2 / (4 - α ^ 2) ^ 0.5] / 3 （基础规范 8.5.16-5）
3．13．1 桩距 s ＝ (Sa ^ 2 + Sb ^ 2) ^ 0.5 ＝ (0.7^2+1.23^2)^0.5 ＝ 1.415m
桩距 αs ＝ 2Sa ＝ 2*0.7 ＝ 1.400m
短向桩距与长向桩距之比 α ＝ αs / s ＝ 1.4/1.415 ＝ 0.989
3．13．2 由承台形心到承台底边的距离 B2 ＝ Sb / 3 + Sc ＝ 0.810m
3．13．3 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
M2 ＝ 1553.2*[1.4-0.75*0.6/(4-0.989^2)^0.5]/3 ＝ 590.8kN·m

3．14 由承台形心到承台两腰的距离范围内板带的弯矩设计值
M1 ＝ Nmax * [s - 0.75 * c1 / (4 - α ^ 2) ^ 0.5] / 3 （基础规范 8.5.16-4）
由承台形心到承台两腰的距离 B1 ＝ (Sa / s) * 2Sb / 3 + Sc * (Sa + Sb) / s
＝ 0.951m
3．14．1 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
M1 ＝ 1553.2*[1.415-0.75*0.6/(4-0.989^2)^0.5]/3 ＝ 598.7kN·m

3．15 配筋计算
3．15．1 Y 轴方向配筋计算（①号筋）
3．15．1．1 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
MⅠ ＝ M2 ＝ 590.8kN·m
①号筋 Asx ＝ 2305mm� （x ＝ 71mm） 相对受压区高度 ξ ＝ 0.08
as ＝ 110mm 配筋率 ρ ＝ 0.32% 8Φ20@110 （As ＝ 2513）
3．15．2 X 轴方向配筋计算（②号筋）
3．15．2．1 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
MⅡ ＝ M1 ＝ 598.7kN·m
②号筋 Asy ＝ 2380mm� （x ＝ 63mm） 相对受压区高度 ξ ＝ 0.072
as ＝ 130mm 配筋率 ρ ＝ 0.29% 10Φ18@100 （As ＝ 2545）

3．16 柱下局部受压承载力计算
Fl ≤ ω * βl * fcc * Al （混凝土规范式 A.5.1-1）
混凝土局部受压面积 Al ＝ bc * hc ＝ 360000mm�
承台在柱下局部受压时的计算底面积按下列公式计算：
Ab ＝ (bx + 2c) * (by + 2c)
c ＝ Min{Cx, Cy, bx, by} ＝ Min{800,715,600,600} ＝ 600mm
Ab ＝ (600+2*600)*(600+2*600) ＝ 3240000mm�
混凝土局部受压时的强度提高系数 βl ＝ (Ab / Al) ^ 0.5 ＝ (3.24/0.36)^0.5 ＝ 3
3．16．1 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与 局部荷载设计值 Fl ＝ 4659.5kN
ω * βl * fcc * Al ＝ 1.0*3*0.85*11943*0.36
＝ 10963.5kN ≥ Fl ＝ 4659.5kN，满足要求。

3．17 角桩局部受压承载力计算
Fl ≤ ω * βl * fcc * Al （混凝土规范式 A.5.1-1）
混凝土局部受压面积 Al ＝ π * d ^ 2 / 4 ＝ 125664mm�
承台在角桩局部受压时的计算底面积按下列公式计算：
Ab ＝ (bx + 2 * c) * (by + 2 * c)
圆桩 bx ＝ by ＝ Sqr(Al) ＝ 354mm
c ＝ Min{Cx, Cy, bx, by} ＝ Min{200,200,354,354} ＝ 200mm
Ab ＝ (354+2*200)*(354+2*200) ＝ 569256mm�
混凝土局部受压时的强度提高系数 βl ＝ (Ab / Al) ^ 0.5 ＝ (0.569/0.126)^0.5
＝ 2.128
3．17．1 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
局部荷载设计值 Fl ＝ Nmax + G / n ＝ 1553.2+200.5/3 ＝ 1620.0kN
ω * βl * fcc * Al ＝ 1.0*2.128*0.85*11943*0.126
＝ 2715.1kN ≥ Fl ＝ 1620.0kN，满足要求。

热心网友 时间：2023-10-15 17:44

按照三向板带均匀布置，钢筋按照三向咬合布置！钢筋锚固长度自桩内边外伸水平段大于等于25d ，向上弯折段大于等于10d ，当外伸水平段大于等于35d 时可以不弯折！
三桩承台的钢筋正常都是三角形布置的，而且是延着等腰（等边）三角形的底边的长度按设计间距布置，每根钢筋都不一样长，有点小复杂。钢筋长度就是算等腰（等边）三角形的底边长度扣除两边保护层就OK。

热心网友 时间：2023-10-15 17:44

除了垂直压力外还有来自温度的水平推力且与桥长有关离桥中心越远水平推力越大.严格说各排架应分别计算,简单说按端排架的受力计算.

热心网友 时间：2023-10-15 17:45

实际点！自己到现场量去！不用CAD画来量的话！你就自己到现场量！因为手工计算速度太慢！

热心网友 时间：2023-10-15 17:43

M=1/8qL^2，AS=M/fy rs h0。AS 是钢筋截面面积，ho 是梁的有效截面高都，一般梁高要减去保护层厚度，αS 和rs只是个计算参数，求αS是为了求rs，求rs是为了最后求AS有用。

当梁较高（hw>=450mm）时，为防止砼收缩和温度变形而产生的竖向裂缝，同时加强钢筋骨架的刚度，在梁两侧沿梁高每隔200mm处各设一根直径不小于10mm的腰筋，用拉筋联系。

桩基承台既要满足构造要求，也要满足抗冲切、抗剪切、抗弯承载力和上部结构的要求承台的尺寸和结构要求：形状：方、矩形、三角形、多边形、圆形最小宽度：≥50cm；最小厚度：≥30cm桩外缘距离承台边≥15cm。

边桩中心距离≥1.0D，即承台边缘至桩中心距离不宜小于桩的直径或边长且边缘挑出部分不应小于150mm.桩嵌入承台，大桩≥10cm小桩≥5cm，钢筋伸入承台30d混凝土标号≥C15，采用Ⅱ级钢筋时，混凝土标号≥C20；保护层7cm，当设素混凝土垫层时保护层厚度可适当减小。

扩展资料

施工注意事项

1、修筑承台的围堰和基坑开挖应符合有关规定。

2、搭设的操作平台及支撑系统应连接牢固，并能承受所有施工人员、机具和用料的重量。

3、在围堰内除土、吸泥或抽水时，应经常检查围堰稳定情况及围堰内冲刷情况，并有防止围堰倾斜的措施。

4、凿除超灌桩头混凝土应符合下列规定：

（1） 凿除应自上而下顺序进行。

（2） 两人作业时，应相互呼应，协调配合，多人作业时应设专人指挥。

（3） 使用风动工具必须严格按操作规程进行作业，并佩戴防护用品。

（4） 手工凿除时，大锤必须安装牢固，扶钎人应使用夹具，不得徒手扶钎，使锤人不得戴手套，不得与扶钎人面对面操作。

（5） 应及时清除拆除的碎块。

5、高承台结构中，当承台及墩身混凝土浇筑完成后，应将承台顶面以上的钢结构切除，不得危及通航船只的安全及造成洪水期漂浮物堆积。

参考资料来源：知网—各国承台配筋计算方法比较研究

热心网友 时间：2023-10-15 17:43

3 柱下独立承台：CT-3

3．1 工程名称：工程一

3．2 基本资料
3．2．1 承台类型：三桩承台 圆桩直径 d ＝ 400mm 按桩承载力自动计算
3．2．2 桩列间距 Sa ＝ 700mm 桩行间距 Sb ＝ 1230mm
承台边缘至桩中心距离 Sc ＝ 400mm
3．2．3 承台根部高度 H ＝ 1000mm 承台端部高度 h ＝ 1000mm
3．2．4 柱子高度 hc ＝ 600mm（X 方向） 柱子宽度 bc ＝ 600mm（Y 方向）
3．2．5 单桩竖向承载力特征值 Ra ＝ 1200kN
桩中心最小间距为 1.4m， 3.5d （d － 圆桩直径或方桩边长）
3．2．6 混凝土强度等级为 C25 fc ＝ 11.943N/mm� ft ＝ 1.271N/mm�
3．2．7 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm� 纵筋合力点至近边距离 as ＝ 110mm
3．2．8 永久荷载效应的分项系数 γG，对由可变荷载效应控制的组合，取 1.2，对由永久荷
载效应控制的组合，取 1.35
3．2．9 承台自重和承台上土自重
承台混凝土的容重 γc ＝ 25kN/m� 承台上土的容重 γs ＝ 18kN/m�
承台顶面以上土层覆土厚度 ds ＝ 1m
a ＝ 2(Sc + Sa) ＝ 2*(0.4+0.7) ＝ 2.2m
b ＝ 2Sc + Sb ＝ 2*0.4+1.23 ＝ 2.03m
承台底部面积 Ab ＝ a * b - 2Sa * Sb / 2 ＝ 2.2*2.03-2*0.7*1.23/2 ＝ 3.61m�
承台体积 Vct ＝ Ab * H1 ＝ 3.61*1 ＝ 3.605m�
承台自重标准值 Gk'' ＝ γc * Vct ＝ 25*3.605 ＝ 90.1kN
土自重标准值 Gk' ＝ γs * (Ab - bc * hc) * ds ＝ 18*(3.61-0.6*0.6)*1 ＝ 58.4kN
承台自重及其上土自重标准值 Gk ＝ Gk'' + Gk' ＝ 90.1+58.4 ＝ 148.5kN
基础自重和基础上的土重基本组合设计值 G ＝ γG * Gk
对由可变荷载效应控制的组合，取 G ＝ 1.2*148.5 ＝ 178.2kN
对由永久荷载效应控制的组合，取 G ＝ 1.35*148.5 ＝ 200.5kN
3．2．10 圆桩换算桩截面边宽 bp ＝ 0.866d ＝ 0.866*400 ＝ 346mm
3．2．11 设计时执行的规范：
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002） 以下简称 基础规范
《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002） 以下简称 混凝土规范
《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS 88：97） 以下简称 承台规程

3．3 基础底面控制内力
3．3．1 相应于荷载效应标准组合时，基础底面控制内力
3．3．1．1 柱编号：0 Nkmax 无地震作用参与
Nk ＝ 3451.5； Mkx' ＝ 0.0； Mky' ＝ 0.0； Vkx ＝ 0.0； Vky ＝ 0.0
Fk ＝ 3451.5； Mkx ＝ 0.0； Mky ＝ 0.0

3．3．2 相应于荷载效应基本组合时，基础底面控制内力
3．3．2．1 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
N ＝ 4659.5； Mx' ＝ 0.0； My' ＝ 0.0； Vx ＝ 0.0； Vy ＝ 0.0
F ＝ 4659.5； Mx ＝ 0.0； My ＝ 0.0

3．4 相应于荷载效应标准组合轴心竖向力作用下任一单桩的竖向力
Qk ＝ (Fk + Gk) / n （基础规范 8.5.3-1）
3．4．1 柱编号：0 Nkmax 无地震作用参与
Qk ＝ (3451.5+148.5)/3 ＝ 1200.0kN ≤ Ra ＝ 1200kN

3．5 不计承台及其上填土自重，相应于荷载效应基本组合单桩平均净反力 Nj ＝ F / n
3．5．1 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与 Nj ＝ 4659.5/3 ＝ 1553.2kN

3．6 柱对承台的冲切验算
Fl ≤ [βox * (2bc + aoy1 + aoy2) + (βoy1 + βoy2) * (hc + aox)] * βhp * ft * ho
（参照承台规程 4.2.1-2）
3．6．1 X 方向上从柱边至最近桩边的水平距离：
aox ＝ Sa - 0.5hc - 0.5bp ＝ 700-600/2-346/2 ＝ 227mm
λox ＝ aox / ho ＝ 227/(1000-110) ＝ 0.255
βox ＝ 0.84 / (λox + 0.2) ＝ 0.84/(0.255+0.2) ＝ 1.847
3．6．2 Y 方向（下边）从柱边至最近桩边的水平距离：
aoy1 ＝ 2Sb / 3 - 0.5bc - 0.5bp ＝ 2*1230/3-600/2-346/2 ＝ 347mm
λoy1 ＝ aoy1 / ho ＝ 347/(1000-110) ＝ 0.39
βoy1 ＝ 0.84 / (λoy1 + 0.2) ＝ 0.84/(0.39+0.2) ＝ 1.425
3．6．3 Y 方向（上边）从柱边至最近桩边的水平距离：
aoy2 ＝ Sb / 3 - 0.5bc - 0.5bp ＝ 1230/3-600/2-346/2 ＝ -63mm
λoy2 ＝ aoy2 / ho ＝ -63/(1000-110) ＝ -0.071
当 λoy2 < 0.2 时，取 λoy2 ＝ 0.2，aoy2 ＝ 0.2ho ＝ 0.2*890 ＝ 178mm
βoy2 ＝ 0.84 / (λoy2 + 0.2) ＝ 0.84/(0.2+0.2) ＝ 2.1
3．6．4 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上相应于荷载效应基本组合的冲切力设计
值 Fl ＝ 4659.5kN
[βox * (2bc + aoy1 + aoy2) + (βoy1 + βoy2) * (hc + aox)] * βhp * ft * ho
＝ [1.847*(2*0.6+0.347+0.178)+(1.425+2.1)*(0.6+0.227)]*0.983*1271*0.89
＝ 6784.4kN ≥ Fl ＝ 4659.5kN，满足要求。

3．7 底部角桩对承台的冲切验算
Nl ≤ β12 * (2c2 + a12) * tg(θ2 / 2) * βhp * ft * ho
（基础规范 8.5.17-10）
3．7．1 θ2 ＝ 2 * arctg(Sa / Sb) ＝ 2*arctg(700/1230) ＝ 59.3°
a12 ＝ (2Sb / 3 - 0.5bp - 0.5bc) * Cos(θ2 / 2)
＝ (2*1230/3-346/2-600/2)*Cos29.6° ＝ 301mm
λ12 ＝ a12 / ho ＝ 301/(1000-110) ＝ 0.339
β12 ＝ 0.56 / (λ12 + 0.2) ＝ 0.56/(0.339+0.2) ＝ 1.04
3．7．2 从角桩内边缘至承台外边缘的距离
c2 ＝ [Sc * ctg(θ2 / 2) + Sc + 0.5bp] * Cos(θ2 / 2)
＝ [400*ctg29.6°+400+346/2]*Cos29.6° ＝ 1109mm
3．7．3 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
扣除承台及其上填土自重后的角桩桩顶相应于荷载效应基本组合的竖向力设计值
Nl ＝ N1 ＝ 1553.2kN
β12 * (2c2 + a12) * tg(θ2 / 2) * βhp * ft * ho
＝ 1.04*(2*1.109+0.301)*tg29.6°*0.983*1271*0.89
＝ 1658.1kN ≥ Nl ＝ 1553.2kN，满足要求。

3．8 顶部角桩对承台的冲切验算
Nl ≤ β11 * (2c1 + a11) * tg(θ1 / 2) * βhp * ft * ho
（基础规范 8.5.17-8）
3．8．1 θ1 ＝ arctg(Sb / Sa) ＝ arctg(1230/700) ＝ 60.4°
a11 ＝ Sa - 0.5bp - 0.5bc ＝ 700-346/2-600/2 ＝ 227mm
λ11 ＝ a11 / ho ＝ 227/(1000-110) ＝ 0.255
β11 ＝ 0.56 / (λ11 + 0.2) ＝ 0.56/(0.255+0.2) ＝ 1.231
3．8．2 从顶部角桩内边缘至承台外边缘的距离
c1 ＝ ctgθ1 * 2Sc + Sc + 0.5bp ＝ ctg60.4°*2*400+400+346/2 ＝ 1028mm
3．8．3 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
扣除承台及其上填土自重后的角桩桩顶相应于荷载效应基本组合的竖向力设计值
Nl ＝ Max{N2, N3} ＝ 1553.2kN
β11 * (2c1 + a11) * tg(θ1 / 2) * βhp * ft * ho
＝ 1.231*(2*1.028+0.227)*tg30.2°*0.983*1271*0.89
＝ 1818.7kN ≥ Nl ＝ 1553.2kN，满足要求。

3．9 X 向（上边）斜截面受剪承载力计算
V ≤ βhs * β * ft * bo * ho （基础规范 8.5.18-1）
3．9．1 X 方向上从桩内边缘至最近柱边的水平距离：
ay ＝ Sb / 3 - 0.5bc - 0.5bp ＝ 410-600/2-346/2 ＝ -63mm
λy ＝ ay / ho ＝ -63/(1000-110) ＝ -0.071
当 λy < 0.3 时，取 λy ＝ 0.3
βy ＝ 1.75 / (λy + 1.0) ＝ 1.75/(0.3+1.0) ＝ 1.346
3．9．2 柱上边缘计算宽度 bxo
Sb / 3 - Sc ＝ 1230/3 - 400 ＝ 10 ≤ 0.5bc ＝ 300mm
bxo ＝ a ＝ 2200mm
3．9．3 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
扣除承台及其上填土自重后相应于荷载效应基本组合时的最大剪力设计值
Vx ＝ N2 + N3 ＝ 3106.3kN
βhs * βy * ft * bxo * ho ＝ 0.97*1.346*1271*2.2*0.89
＝ 3261.8kN ≥ Vx ＝ 3106.3kN，满足要求。

3．10 X 向（下边）斜截面受剪承载力计算
3．10．1 X 方向上从桩内边缘至最近柱边的水平距离：
ay ＝ 2Sb / 3 - 0.5bc - 0.5bp ＝ 820-600/2-346/2 ＝ 347mm
λy ＝ ay / ho ＝ 347/(1000-110) ＝ 0.39
βy ＝ 1.75 / (λy + 1.0) ＝ 1.75/(0.39+1.0) ＝ 1.259
3．10．2 柱下边缘计算宽度 bxo
bxo ＝ 2 * [Sc + (2Sb / 3 - 0.5bc + Sc) * Sa / Sb] ＝ 1847mm
3．10．3 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
扣除承台及其上填土自重后相应于荷载效应基本组合时的最大剪力设计值
Vx ＝ N1 ＝ 1553.2kN
βhs * βy * ft * bxo * ho ＝ 0.97*1.259*1271*1.847*0.89
＝ 2562.0kN ≥ Vx ＝ 1553.2kN，满足要求。

3．11 Y 向斜截面受剪承载力计算
3．11．1 Y 方向上从桩内边缘至最近柱边的水平距离：
ax ＝ Sa - 0.5hc - 0.5bp ＝ 700-600/2-346/2 ＝ 227mm
λx ＝ ax / ho ＝ 227/(1000-110) ＝ 0.255
当 λx < 0.3 时，取 λx ＝ 0.3
βx ＝ 1.75 / (λx + 1.0) ＝ 1.75/(0.3+1.0) ＝ 1.346
3．11．2 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
扣除承台及其上填土自重后相应于荷载效应基本组合时的最大剪力设计值
Vy ＝ Max{N2, N3} ＝ 1553.2kN
βhs * βx * ft * byo * ho ＝ 0.97*1.346*1271*2.03*0.89
＝ 3009.8kN ≥ Vy ＝ 1553.2kN，满足要求。

3．12 Y 轴方向柱边的弯矩设计值（绕 Y 轴）
3．13 由承台形心到承台底边的距离范围内板带的弯矩设计值
M2 ＝ Nmax * [αs - 0.75 * c2 / (4 - α ^ 2) ^ 0.5] / 3 （基础规范 8.5.16-5）
3．13．1 桩距 s ＝ (Sa ^ 2 + Sb ^ 2) ^ 0.5 ＝ (0.7^2+1.23^2)^0.5 ＝ 1.415m
桩距 αs ＝ 2Sa ＝ 2*0.7 ＝ 1.400m
短向桩距与长向桩距之比 α ＝ αs / s ＝ 1.4/1.415 ＝ 0.989
3．13．2 由承台形心到承台底边的距离 B2 ＝ Sb / 3 + Sc ＝ 0.810m
3．13．3 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
M2 ＝ 1553.2*[1.4-0.75*0.6/(4-0.989^2)^0.5]/3 ＝ 590.8kN·m

3．14 由承台形心到承台两腰的距离范围内板带的弯矩设计值
M1 ＝ Nmax * [s - 0.75 * c1 / (4 - α ^ 2) ^ 0.5] / 3 （基础规范 8.5.16-4）
由承台形心到承台两腰的距离 B1 ＝ (Sa / s) * 2Sb / 3 + Sc * (Sa + Sb) / s
＝ 0.951m
3．14．1 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
M1 ＝ 1553.2*[1.415-0.75*0.6/(4-0.989^2)^0.5]/3 ＝ 598.7kN·m

3．15 配筋计算
3．15．1 Y 轴方向配筋计算（①号筋）
3．15．1．1 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
MⅠ ＝ M2 ＝ 590.8kN·m
①号筋 Asx ＝ 2305mm� （x ＝ 71mm） 相对受压区高度 ξ ＝ 0.08
as ＝ 110mm 配筋率 ρ ＝ 0.32% 8Φ20@110 （As ＝ 2513）
3．15．2 X 轴方向配筋计算（②号筋）
3．15．2．1 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
MⅡ ＝ M1 ＝ 598.7kN·m
②号筋 Asy ＝ 2380mm� （x ＝ 63mm） 相对受压区高度 ξ ＝ 0.072
as ＝ 130mm 配筋率 ρ ＝ 0.29% 10Φ18@100 （As ＝ 2545）

3．16 柱下局部受压承载力计算
Fl ≤ ω * βl * fcc * Al （混凝土规范式 A.5.1-1）
混凝土局部受压面积 Al ＝ bc * hc ＝ 360000mm�
承台在柱下局部受压时的计算底面积按下列公式计算：
Ab ＝ (bx + 2c) * (by + 2c)
c ＝ Min{Cx, Cy, bx, by} ＝ Min{800,715,600,600} ＝ 600mm
Ab ＝ (600+2*600)*(600+2*600) ＝ 3240000mm�
混凝土局部受压时的强度提高系数 βl ＝ (Ab / Al) ^ 0.5 ＝ (3.24/0.36)^0.5 ＝ 3
3．16．1 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与 局部荷载设计值 Fl ＝ 4659.5kN
ω * βl * fcc * Al ＝ 1.0*3*0.85*11943*0.36
＝ 10963.5kN ≥ Fl ＝ 4659.5kN，满足要求。

3．17 角桩局部受压承载力计算
Fl ≤ ω * βl * fcc * Al （混凝土规范式 A.5.1-1）
混凝土局部受压面积 Al ＝ π * d ^ 2 / 4 ＝ 125664mm�
承台在角桩局部受压时的计算底面积按下列公式计算：
Ab ＝ (bx + 2 * c) * (by + 2 * c)
圆桩 bx ＝ by ＝ Sqr(Al) ＝ 354mm
c ＝ Min{Cx, Cy, bx, by} ＝ Min{200,200,354,354} ＝ 200mm
Ab ＝ (354+2*200)*(354+2*200) ＝ 569256mm�
混凝土局部受压时的强度提高系数 βl ＝ (Ab / Al) ^ 0.5 ＝ (0.569/0.126)^0.5
＝ 2.128
3．17．1 柱编号：0 Dcon 无地震作用参与
局部荷载设计值 Fl ＝ Nmax + G / n ＝ 1553.2+200.5/3 ＝ 1620.0kN
ω * βl * fcc * Al ＝ 1.0*2.128*0.85*11943*0.126
＝ 2715.1kN ≥ Fl ＝ 1620.0kN，满足要求。

热心网友 时间：2023-10-15 17:44

按照三向板带均匀布置，钢筋按照三向咬合布置！钢筋锚固长度自桩内边外伸水平段大于等于25d ，向上弯折段大于等于10d ，当外伸水平段大于等于35d 时可以不弯折！
三桩承台的钢筋正常都是三角形布置的，而且是延着等腰（等边）三角形的底边的长度按设计间距布置，每根钢筋都不一样长，有点小复杂。钢筋长度就是算等腰（等边）三角形的底边长度扣除两边保护层就OK。

热心网友 时间：2023-10-15 17:44

除了垂直压力外还有来自温度的水平推力且与桥长有关离桥中心越远水平推力越大.严格说各排架应分别计算,简单说按端排架的受力计算.

热心网友 时间：2023-10-15 17:45

实际点！自己到现场量去！不用CAD画来量的话！你就自己到现场量！因为手工计算速度太慢！