不平衡浇筑法
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发布时间：2023-01-07 12:52
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热心网友
时间：2023-10-20 05:52
背景技术：
2.支撑式支挡结构主要由挡土构件和支撑组成，挡土构件最常见的为钻孔灌注桩和地下连续墙等。支撑式支挡结构受力明确，计算方法和工程实践相对成熟，适用于各种地质条件的深基坑，是目前应用最多也较为可靠的支护结构形式。目前，在面对不平衡基坑时支撑式支挡结构一般采用现浇混凝土结构或钢材顶撑，现浇混凝土顶撑结构从浇筑到形成支撑体系时间长，钢材顶撑虽然安装快速并也能快速形成支撑体系，但是它属于软性支撑，变形较大。故而，亟需一种可以同时具备可以快速安装并形成支撑体系，同时具备刚度大、变形小特点的新支撑体系来解决不平衡基坑的顶撑问题。
热心网友
时间：2023-10-20 05:53
背景技术：
大型pc连续刚构组合桥梁中越来越多地采用了不平衡段的设计，即在t构对称悬浇段的一侧增加了不平衡悬浇段。这种设计主要用于大跨长联的刚构连续梁的边跨施工中。悬臂施工必须确保两个悬臂端荷载平衡，而不平衡悬浇段相当于直接在t构的一侧增加永久荷载，这就需要在t构另一侧进行平衡配重。如果不平衡悬浇段混凝土质量过大，在t构一侧直接进行配重加载，由于配重一般为集中荷载，稍有不慎，很容易出现梁体变形的问题。
技术实现要素：
本发明的目的在于提供高墩多孔大跨长联连续钢构不平衡段悬浇施工工法，有效的解决了现有技术中堆载配重速度慢、周期长的问题；能够有效的保证不平衡段过重，预压空间有限的问题，节约施工工期。
本发明通过下述技术方案实现：高墩多孔大跨长联连续钢构不平衡段悬浇施工工法，采用有限单元分析，建立迈达斯模型，采用对不平衡段预抬标高的方法来平衡不平衡段混凝土的重量；采用轻配重来平衡不平衡段施工时的施工荷载。
进一步地，为了更好的实现本发明，具体包括以下步骤：
步骤s1：采用有限单元分析，建立迈达斯模型，根据全桥的实际下沉量与理论下沉量做对比分析调整不同梁段的立模标高；
步骤s2：挂篮前移、定位、立模；
步骤s3：钢筋、模板工程施工；
步骤s4：混凝土施工；
步骤s5：预应力张拉及压浆。
进一步地，为了更好的实现本发明，所述步骤s2具体包括以下步骤：
步骤s21：将已施工段顶面找平，其上铺设垫梁及轨道；
步骤s22：对悬浇段另一侧进行配重；对悬浇段的另一侧采用水箱配重；采用墩身和承台的平模组成水箱的侧壁，且水箱内安装塑料布。塑料布作为内胎的水箱配重，不需要焊接，只需要使用螺栓固定即可，有效的提高了水箱配重的安装速度，对于水箱注水采用搅拌站抽水通过混凝土罐车运输到现场，然后使用地泵将水泵送至梁顶水箱内。
步骤s23：放松底模架前吊架、后吊架、底模架后，横梁用2个10t倒链悬挂在外模走行梁上；
步骤s24：拆除后吊带与底模架的连结；
步骤s25：解除桁架后端锚固螺杆；
步骤s26：轨道顶面安装10t倒链，并标记好前支座移动的位置；
步骤s27：用倒链牵引前支座，使挂篮桁架、底模、外模一起向前移动；
步骤s28：移动到位后，安装后吊带，将底模架吊起；
步骤s29：解除外模走行梁上的一个后吊杆，将吊架移至前一梁段顶板预留孔处，然后再与吊杆连结，用同样的办法将另一吊架移前一梁段；
步骤s210：挂篮行走到位后，调整立模进行下一梁段施工。
进一步地，为了更好的实现本发明，所述步骤s22具体是指：对悬浇段的另一侧采用水箱配重；采用墩身和承台的平模组成水箱的侧壁，且水箱内安装塑料布。
进一步地，为了更好的实现本发明，所述步骤s3具体包括以下步骤：
步骤s31：在对步骤s2中的模板的坐标、尺寸和高程验收合格后，进行梁体底腹板钢筋、预应力孔道安装及定位；
步骤s32：内模、侧模安装；
步骤s33：梁体顶板钢筋、预应力孔道安装和定位；
进一步地，为了更好的实现本发明，所述步骤s4具体包括以下步骤：
步骤s41：挂篮就位后调整标高时，必须按照计算的预抬标高定位，并对标高进行复测；
步骤s42：采用两台混凝土汽车泵从已浇筑混凝土外向进行浇筑，泵管是指从梁面上通过；两段对称同时进行浇筑；在浇筑过程中保证水平分层、斜向分段、对称和连续浇筑。
步骤s43：浇筑完成后进行混凝土养护；
步骤s44：对于梁段接缝进行处理；对梁段混凝土接缝表面凿毛，清除水泥浆和松散石子，在新混凝土浇筑前，浇筑一层水泥浆；
进一步地，为了更好的实现本发明，所述步骤s5具体是指：
在梁段混凝土强度达到设计要求的张拉强度后进行张拉，横向张拉、纵向张拉在挂篮前移就位后进行，竖向精轧螺纹钢筋的张拉待纵向、横向张拉完成后进行；
所述竖向精轧螺纹钢筋的张拉和纵向张拉梁段数之差不得大于3节；
张拉采用“双控”法进行，即根据“0→10％σk→σk→补拉σk→锚固”来控制张拉力，以伸长值来校核。
进一步地，为了更好的实现本发明，所述步骤s5具体是指：在张拉完成48h以内，采用真空压紧技术进行孔道压浆。
本发明与现有技术相比，具有以下优点及有益效果：
(1)本发明通过调整标高来平衡不平衡段混凝土重，有效的保证非对称悬臂的混凝土浇筑；
(2)本发明能够有效的保证不平衡段过重，预压空间有限的问题，节约施工工期；
(3)本发明有效的解决了现有技术中堆载配重速度慢、周期长的问题。
附图说明
图1为本发明的工作流程图；
图2为本发明中预应力张拉的工作流程图；
图3为本发明中孔道压浆的工作流程图。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明作进一步地详细说明，但本发明的实施方式不限于此。
实施例1：
本发明通过下述技术方案实现，如图1-图3所示，高墩多孔大跨长联连续钢构不平衡段悬浇施工工法，采用有限单元分析，建立迈达斯模型，模拟不平衡段标高预抬量平衡不平衡段混凝土的受力情况，采用对不平衡段预抬标高的方法来平衡不平衡段混凝土的重量；采用轻配重来平衡不平衡段施工时的施工荷载。
需要说明的是，通过上述改进，采用迈达斯软件进行建模是非常现有的技术，对此对于如何通过迈达斯软件进行建模不再详述。通过迈达斯模型与实际施工状况完全一致来提前预知浇筑梁段对本节段以及以前节段的影响和具体下沉量，然后根据全桥的实际下沉量和理论下沉量进行对比分析来调整不同梁段的立模标高。
实施例2：
本实施例在上述实施例的基础上做进一步优化，如图1所示，进一步地，为了更好的实现本发明，具体包括以下步骤：
步骤s1：采用有限单元分析，建立迈达斯模型，根据全桥的实际下沉量与理论下沉量做对比分析调整不同梁段的立模标高；
步骤s2：挂篮前移、定位、立模；具体包括以下步骤：
步骤s21：将已施工段顶面找平，其上铺设垫梁及轨道；
步骤s22：对悬浇段另一侧进行配重；
步骤s23：放松底模架前吊架、后吊架、底模架后，横梁用2个10t倒链悬挂在外模走行梁上；
步骤s24：拆除后吊带与底模架的连结；
步骤s25：解除桁架后端锚固螺杆；
步骤s26：轨道顶面安装10t倒链，并标记好前支座移动的位置；
步骤s27：用倒链牵引前支座，使挂篮桁架、底模、外模一起向前移动；在移动时，t构两边要对称、同步前移，以免在梁顶产生不平衡弯矩。
步骤s28：移动到位后，安装后吊带，将底模架吊起；
步骤s29：解除外模走行梁上的一个后吊杆，将吊架移至前一梁段顶板预留孔处，然后再与吊杆连结，用同样的办法将另一吊架移前一梁段；
步骤s3：钢筋、模板工程施工；钢筋在钢筋加工场地制作，其连接采用闪光对焊机焊接，按钢筋绑扎的先后顺序采用人工配合汽车、吊车运输到梁体上。钢筋绑扎顺序：梁体下部、梁体中部、梁体上部、预留钢筋埋设。
按照设计图纸和验标要求进行钢筋的绑扎安装，同时注意钢筋接头按要求错开布置，钢筋绑扎时要按设计图纸的钢筋编号从下到上、从一头到另一头分顺序绑扎，为避免在安装时将误差集中到某一头，可分成几段进行，保证所有的钢筋规格、型号、间距、数量及保护层等满足设计要求。钢筋交接点绑扎均采用十字交叉绑，不允许采用梅花跳绑，且绑扎铁丝的尾段不应伸入保护层内。
钢筋保护层采用购买的同等级混凝土垫块，梁体侧面和底面的垫块至少4个/m2。
箱梁施工中主要预埋件有泄水孔、接触网支柱错固螺栓及加强钢筋、底座板连接钢筋、综合接地措施和施工预埋件，施工时应严格按照设计图纸要求进行预埋。
各节段预留纵向连接钢筋按60cnm、120cm错开布置。
步骤s4：混凝土施工；在混凝土施工时应做好以下几点：
1.挂篮标高控制。挂篮就位后调整标高时，必须按照计算的预抬标高定位，浇筑混凝土前对标高进行复测。
2.砼浇筑选用2台混凝土汽车泵从已浇混凝土向外进行浇筑，泵管始终从梁面上通过，施工混凝土时安全员全程跟班作业，汽车泵的施工也安排专人指挥。两段对称同时进行，混凝土浇筑保证水平分层、斜向分段、对称、连续浇注的原则。浇注砼时，每层砼的厚度为30cm，砼振捣和下料交替进行，采用插入式振捣棒振捣。浇注桥面砼时，先用插入式振捣棒振捣砼，再采用人工二次抹面。砼浇注成型终凝后，覆盖土工布浇水养护。
3.砼振鹅。砼的灌注与振捣要密切配合，分层灌注、分层振捣。梁体砼的振捣采用插入式振动器振动方式。砼浇注过程中应有专人负责看护模板，检查拉杆螺栓有无松动，发现问题及时处理。
4.混凝土养护。混凝土浇筑完后进行多次压实抹平，消除收缩裂纹，再用土工布将暴露面覆盖，并及时采取覆盖洒水等措施对混凝土进行保湿养护不少于28d。混诞土养护期间，通过理设温度感应片对结构进行温度监控，定时测定混凝土芯部温度、表层温度以及环境气温、相对湿度等参数，并根据混凝土温度和环境参数的变化情况及时调整养护制度，严格控制混凝土的内外温差满足要求。
覆盖养护时需注意，土工布必须采用重物压牢，防止风将其吹落至墩台下，造成事故。腹板养护采用涂刷养护剂。
5.梁段接缝处理。梁段混凝土接缝表面要凿毛，清除水泥浆和松散石子，并用清水冲洗干净，在新混凝土浇注前，浇注一层水泥浆。
步骤s5：预应力张拉及压浆。
需要说明的是，通过上述改进，
本实施例的其他部分与上述实施例相同，故不再赘述。
实施例3：
本实施例在上述实施例的基础上做进一步优化，如图2所示，所述步骤s5具体是指：
在梁段混凝土强度达到设计要求的张拉强度后进行张拉，横向张拉、纵向张拉在挂篮前移就位后进行，竖向精轧螺纹钢筋的张拉待纵向、横向张拉完成后进行；
所述竖向精轧螺纹钢筋的张拉和纵向张拉梁段数之差不得大于3节；
张拉采用“双控”法进行，即根据“0→10％σk→σk→补拉σk→锚固”来控制张拉力，以伸长值来校核。
如图2所示，纵向钢绞线的张拉是控制工期的关键工序，在梁段混凝土强度张拉强度后即可进行张拉，横向张拉在挂篮前整就以后行，竖向精轧螺纹钢筋的张拉待纵向、横向张拉完成后婴间与纵向张拉梁要数之差不得大于3节，并且严格按照操作规程对千斤顶、油表进行检测。张拉采用“双控”法进行，即根据张拉采用“双控”法进行，即根据“0→10％σk→σk→补拉σk→锚固”来控制张拉力，以伸长值来校核。
本实施例的其他部分与上述实施例相同，故不再赘述。
实施例4：
本实施例在上述实施例的基础上做进一步优化，如图3所示，所述步骤s5具体是指：在张拉完成48h以内，采用真空压紧技术进行孔道压浆。
在孔道的一端采用真空泵对预应力孔道抽真空，使其产生-0.06mpa—--0.08mpa的真空度，然后采用压浆泵将水泥浆从孔道的另外一端压入，直至充满整条孔道，并加以0.5mpa—--0.6mpa的正压力，以提高预应力孔道灌浆的饱满度和密实度。
在压浆24小时之前，切出钢绞线并冲洗孔道，张拉完成后，按照封锚和封端要求切除钢绞线，将锚头全部缝隙堵塞严密。
压浆水泥强度等级为42.5级低碱普通硅酸盐水泥；料浆终凝时间小于12小时，压浆时，浆体温度不超过35℃。
